钛及钛合金资料因其自身的优异个性，如密度低，耐低温、、、耐高温、、、比强度高、、、耐侵蚀性佳等诸多利益成为众多学者的钻研对象[1-3]。！ｎ鸭邦押辖鹱柿喜唤鲈诤娇蘸教、、、船舶制作、、、化工、、、刀兵等工业领域宽泛利用，在超导资料领域、、、医学资料领域也阐扬着重要作用[4。！６鳷C11钛合金作为众多α+β型热强钛合金中热强性最好的合金之一，是新型航空设备上起头利用的一种新型钛合金，拥有较高室温强度及优良的热加工工艺机能，重要利用于航空发起机压气机盘、、、叶片、、、鼓筒及飞机结构件等零件[7-10]。！Ｋ孀藕娇樟煊蚣际醯牟恍莘⒄,航空零件的制作对钛合金的机能提出了较高的要求,其机能与资料内部组织结构亲昵有关，通过选取相宜的热处置工艺进行内部显微组织的调控，可获得拥有优异组织机能的钛合金零件[11-13]。！

目前国内外学者已在热处置制度对TC11的相演变行为及力学机能方面有了大量钻研，如王金惠等[14通过采取正交尝试法，试验出了固溶处置与时效处置的最佳处置温度与功夫；王宏权等[15]钻研了β铸造温度及固溶温度对组织和力学机能的影响，了局批注，固溶温度的升高会导致初生α相含量削减，合金强度降落。！５罅课募中其高温机能与组织演变之间的内涵关系钻研较少。！１疚囊訲C11钛合金为钻研对象，通过扭转热处置制度，钻研分歧热处置工艺下TC11钛合金显微组织结构与高温力学机能之间的内涵联系,为进一步对该合金的利用及发展提供根基参数和机能指标。！

1、、、尝试资料与步骤

1.1尝试资料

尝试所用TC11合金选取粒度适度的海绵钛、、、海绵锆、、、铝钼合金、、、钛硅合金、、、二氧化钛、、、铝豆等。！０疵迮浔冉性せ，将混料均匀的原料压抑成电极块，再将电极块依照混料挨次交叉分列进行真空焊接，经过3次真空熔炼得到铸锭，经开坏、、、铸造及摔圆工艺加工成Φ300mm的棒材(相变点为1010~1015℃)。！０舨淖柿系幕С煞旨1。！

1.2尝试步骤

对TC11合金进行热处置(热处置制度见表2)。！＞却χ煤蟮氖匝∪♂饪ń鹣嘞晕⒕(LEICADM2700M)观察微观组织描摹特点,并获取金相组织照片。！Ｑ∪∪苁匝榛訲C11棒材进行室温拉伸试验和500、、、700、、、900℃高温拉伸试验。！

2、、、了局与分析

2.1热处置温度对显微组织的影响

图1是TC11钛合金分歧退火工艺处置后的显微组织照片，图1a~c的处置工艺别离是950℃×2h，AC+530 ℃×6h, AC,960 ℃×2 h, AC+530 ℃ ×6 h,AC,970 ℃x2 h,AC+530℃×6 h,AC。！Ｓ赏伎杉,经热处置后,TC11钛合金的显微组织由初生等轴α相、、、针状次生α相和β相组成。！Ｋ孀湃却χ梦露鹊闹鸩缴，初生等轴α相的晶粒尺寸增大，百分含量占比逐步减小，β相含量占比逐步增大，并且陪伴着针状次生α相的增多。！Ｕ馐怯捎谠谌却χ梦露瓤拷啾涞愕墓讨，初生等轴α相的热不变性降落，随着温度的升高逐步溶化，使得合金中的初生等轴α相削减,β相含量增大，析出针状次生α相的驱动力加强，从而使得冷却过程中针状次生α相含量的升高且藐小弥散；同时未溶化的的初生等轴α相析出新的晶核，并逐步长大[16]。！

2.2热处置温度对室温力学机能的影响

表3是分歧热处置制度下TC11的室温力学机能数据。！Ｄ芄环⑾，随着热处置温度的升高，抗拉伸强度(Rm)和屈服强度(Rpo.2)呈降落趋向,断裂伸长率(A)和断面收缩率(Z)出现先升高后降落的趋向。！Ｆ浯,热处置A制度(950℃×2 h,AC+530℃×6 h,AC)和热处置 B制度(960℃×2 h, AC+530℃×6 h, AC)下的TC11合金抗拉强度和屈服强度相差不大，但是断裂伸长率与断面收缩率方面有显著差距，在热处置B制度下TC11合金会获得更高的塑性，因而在热处置 B 制度(960 ℃×2 h, AC+530 ℃×6 h, AC)下会获得优良的强塑性匹配，此时Rm为1089MPa，Rpo2为976MPa,A为19%,Z为51%。！Ｕ馐怯捎谒孀殴倘芪露鹊脑龃，等轴初生α相晶粒尺寸增大,所占含量比例降落，导致α/β相界面削减，对位错活动的故障作用降低，错位塞积较少，使合金强度降低，塑性增大[17]；但是随着温度的持续升高，针状次生α相的增多,两相间界面增多,起到强化作用，使得合金的强度升高，塑性降落，此时存在两种机制的竞争作用。！

2.3热处置温度对高温力学机能的影响

图2是分歧热处置制度下对TC11高温力学机能的影响，表4是分歧热处置制度下TC11的高温力学机能数据。！Ｄ芄环⑾，在统一热处置制度下，随着测试温度的升高，合金R㎡和Rpo2呈降落趋向,A和Z出现升高的趋向。！Ｕ庵匾刖Я＜熬Ы缜慷人嫖露壬弑涠确制缬泄，在室温或较低温度下，金属资料的塑性变形重要通过晶内滑移和李晶两种机制进行，晶粒天堑是位错活动的故障，以至塑性变形抗力增大；在高温下，不会产生李晶变形，也不会呈此刻较低温度下由于李晶或位错塞积导致的脆性解理断裂，高温下晶界会产生黏滞性流动，发粒沿晶界的相对滑动，并产生扩散变，导致合金强度降落,塑性增大[8]。！

同时，对比分歧热处置制度下的高温力学机能数据，发现500℃高温下，热处置A制度下合金的力学机能最优,Rm为771MPa,Rpo2为584MPa,A为19%,Z为71%。！Ｏ啾扔谌却χ肅制度下处置别离提高了8.2%，6.3%，35%，73%。！５，当测试温度高于500℃时，热处置C制度下的合金综合机能却是最好的，强塑性匹配比力优异。！＝岷戏制缛却χ弥贫认潞辖鸬南晕⒆橹涠，发现晶粒越藐小的合金,高温强度反而降低,与室温力学机能刚好相反。！Ｕ馐怯捎诰ЯＴ矫晷，晶界在高温下越容易产生粘滞性流动，进而进行扩散蠕变，导致合金强度降低，塑性增大；而500℃高温时，合金在起头产生蠕变时易产生应变硬化,存在强塑性的竞争关系，随着温度的升高，蠕变进一步加强，合金强度降低，从而塑性起头增大[19]。！

2.4高温拉伸断口分析

图3是分歧热处置制度下TC11的高温拉伸断口照片，其中图3a和c别离是热处置制度A下500和900℃高温拉伸断口照片，图3b和d别离是热处置制度C下500和900℃高温拉伸断口照片。！Ｄ芄豢闯500℃高温拉伸断口照片部门显露为“台阶”状的裂缝，出现部门韧性断裂特点，但不是很显著,其断口描摹为解理断裂，阐发为韧性较差；而900℃高温拉伸断口照片出现出巨细不等的韧窝状结构,为韧性断裂特点。！１鸬,对比图3a和b能够发现，在热处置制度A下,500℃高温拉伸断口描摹相对热处置制度C出现更多的韧性断裂特点,结合力学机能看出，热处置A制度下的强塑性匹配较为优异。！６员韧3c和d能够发现,在热处置制度C下，900℃高温拉伸断口描摹相对热处置制度C出现更多的韧性断裂特点，阐发为韧窝更大、、、更深,注明在900℃高温拉伸下，此时处置制度C可获得更高的韧性特点，结合力学机能和显微组织照片分析，进一步验证了晶粒越藐小，晶界在高温下越容易产生黏滞性流动，进而进行扩散蠕变，导致合金强度降低,塑性增大。！

3、、、结论

(1)随着热处置温度的逐步升高,初生等轴α相的晶粒尺寸增大，百分含量占比逐步减小，β相含量占比逐步增大，并且陪伴着针状次生α相的增多。！

(2)在室温使用环境下,TC11合金在热处置B制度(960℃×2h,AC+530℃×6h,AC)下会获得优良的强塑性匹配,此时抗拉伸强度为1089MPa,屈服强度为976MPa，断裂伸长率为19%，断面收缩率为51%。！

(3)在500℃高温使用环境下，热处置A制度(950℃×2 h,AC+530℃x6 h,AC)下合金的力学机能最优，抗拉伸强度为771MPa,屈服强度为584MPa，断裂伸长率为19%,断面收缩率为71%，相比于热处置 C 制度(970 ℃×2 h,AC+530 ℃×6 h,AC)下处置别离提高了8.2%,6.3%,35%,73%。！

(4)在500℃以上使用环境下，晶粒越藐小的合金，高温强度反而降低，与室温力学机能刚好相反，此时为获得优良的强塑性匹配，选用热处置制度B(960 ℃×2 h, AC+530 ℃×6 h, AC)最佳。！

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