引言
TC4(Ti-6Al-4V)合金属于α＋β型钛合金，，比强度高、、、耐蚀性好，，被宽泛利用于航空、、、航天及船舶制作等领域[1-2]。分歧工艺铸造或热处置的TC4钛合金α和β相的数量、、、比例、、、状态和机能均有较大差距[3-4]。铸造的TC4钛合金叶片需进行热处置以获得所需的组织和机能。为确保力学机能切合要求，，可通过热处置节制α相的含量、、、尺寸和状态[5]。王晓燕等[6]通过热处置来节制钛合金中初生和次生α相的含量，，改善资料的力学机能。冲击机能是TC4钛合金锻件的重要质量指标，，但对α相的含量及状态对钛合金冲击韧度的影响的钻研较少。本文钻研了铸造温度、、、锻后冷却速度和热处置工艺对TC4钛合金显微组织和冲击韧度的影响。
1、、、试验资料和步骤
试验用TC4钛合金选取真空自耗电弧炉熔炼，，并铸造成φ120mm棒材，，化学成分如表1所示。
从棒材的1/2半径处取样制备夏比U型缺口冲击试样，，尺寸为58mm×58mm×11mm，，按表2工艺进行热处置。按GB/T 229进行冲击试验。按GB/T 5168选取LEICA-DMTRM图像分析仪对冲击试样进行金相检验，，试样用10ml氢氟酸＋25ml硝酸＋65ml水的混合液浸蚀，，选取均匀值丈量法评定初生α相晶粒度。
随后钻研了铸造温度、、、锻后冷却方式对合金显微组织的影响。叶片坯料的制作工序为:下料→制坯→铸造→热处置→检测。表3为铸造工艺，，5组试验叶片的热处置工艺均为７00℃保温2ｈ空冷。从叶片锻件根部取样进行横向金相检验。图1为TC4合金叶片锻件的外形。
2、、、试验了局与分析
2.1热处置工艺对冲击机能和显微组织的影响
2.1.1冲击机能
图2为经分歧工艺热处置的TC4合金的室温冲击机能。800℃炉冷的合金冲击机能较好，，比800℃空冷的合金提高了约10％。７00℃空冷的合金冲击机能无显著变动。固溶处置随后７50℃时效的合金冲击机能较好，，与７00℃时效的合金相比冲击机能提高了约12％。
TC4钛合金的冲击韧度与其抗临界裂纹形成和抗裂纹扩大机能有关。TC4合金固溶处置前组织为典型的α＋β相，，冷变形机能和耐磨性较差，，对其进行固溶处置是为了获得不变的等轴α相或弥散的马氏体α′相和亚不变β相。退火后冷却越快，，α′相越多。α′相含有大量位错，，冲击韧度较差。退火炉冷时，，β相中次生α相显著变宽，，炉冷产生的次生α相是韧性相。在退火炉冷形成的组织中，，裂纹扩大至次生α相时将扭转方向，，从而提高资料韧性，，因而退火炉冷的合金冲击韧度最高。
2.1.2显微组织
图3为经分歧工艺热处置的TC4合金中初生α相的含量和尺寸。由图3可知，，随着退火温度的升高，，合金中初生α相含量没有变动，，其均匀直径略有增大，，与炉冷的合金相比，，800℃空冷的合金初生α相晶粒较粗壮。时效温度从７00℃提高至７50℃，，合金中初生α相含量提高了约21％，，均匀直径降低了6％。固溶和时效处置的合金显微组织中初生α相含量及均匀直径远小于退火处置的合金。
图4为经分歧热处置工艺处置的TC4合金的显微组织。通常工艺退火的TC4合金显微组织为球状α相＋藐小次生α′相＋晶间β相；固溶和时效处置的合金则为球状α＋细条状α相＋固β相。固溶处置形成的亚不变α相在热力学上是不不变的，，时效加热时将产生分化，，分化产品为平衡态α＋β。从图4能够看出，，退火态合金中初生α相含量较多，，晶粒较粗壮，，且等轴化水平优于固溶＋时效处置的合金。随着时效温度的升高，，组织粗化，，析出的α相含量增多尺寸增大。
2.2铸造工艺对合金显微组织的影响
图5为分歧温度铸造随后退火的TC4合金叶片的显微组织，，为典型的双相组织。分歧温度铸造的TC4合金叶片初生α相含量及其均匀直径如图6所示。这些了局批注，，随着铸造温度的升高，，叶片中初生α相含量削减、、、其晶粒尺寸削减。这是由于958℃已靠近TC4钛合金的相变温度，，大部门初生等轴α相已转变为β相。
图７为938℃铸造随后退火的TC4合金叶片的显微组织，，也是典型的双相组织。锻后以分歧方式冷却的叶片中初生α相含量及其均匀直径如图8所示。这些了局批注，，随着锻后冷却速度的提高，，叶片中初生α相均匀直径减小，，水冷的叶片初生α相尺寸显著小于风冷和空冷的叶片，，且水冷的叶片初生α相被显著拉长，，注明锻后冷却速度对叶片初生α相的状态有较大影响，，而对初生α相含量的影响不显著。这是由于初生α相含量重要受温度的影响。
3、、、结论
(1)退火后炉冷的TC4合金冲击韧度最好，，初生α相含量最多、、、尺寸最大。
(2)随着退火温度的升高，，合金中初生α相含量没有变动，，均匀直径略有增大；800℃退火炉冷的合金初生α相晶粒较粗壮；时效温度从７00℃提高至７50℃，，合金中初生α相含量提高了约21％，，均匀直径降低了6％；固溶和时效处置的合金中初生α相含量及均匀直径远小于退火的合金。
(3)随着铸造温度的升高，，合金中初生α相含量削减，，α相晶粒变细。
(4)随着铸造后冷却速度的提高，，合金中初生α相均匀直径减小，，锻后水冷的合金初生α相晶粒显著小于风冷和空冷的合金，，且水冷的合金初生α相显著拉长。
参考文件
[1]胡清熊.钛的利用及远景瞻望[Ｊ].钛工业进展，，2003，，20(4):11-15.
[2]李梁，，孙建科，，孟祥军.钛合金的利用近况及发展瞻望[Ｊ].钛合金工业进展，，2004，，21(5):19-24.
[3]王金友，，葛志明，，周彦邦，，等.航空用钛合金[Ｍ].上海:上？？蒲Ъ际醭霭嫔，，1985.
[4]陈慧琴，，林好转，，郭灵，，等.钛合金热变形机制及微观组织演变法规的钻研进展[Ｊ].资料工程，，200７(1):60-64.
[5]刘婉颖，，朱毅科，，林元华，，等.热处置对TC4钛合金显微组织和力学性的影响[Ｊ].资料导报，，2013，，2７(9):108-111.
[6]王晓燕，，刘建荣，，雷家峰灵，，等.初生及次生α相对Ti-1023合金拉伸机能和断裂韧性的影响[Ｊ].金属学报，，200７，，43(11):1129-113７.
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